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Torres de Enfriamiento

junto con la curva de equilibrio, que da la entalpía de saturación del Resuelta la integral, con el número característico se puede calcular la
agua a distintas temperaturas. altura del relleno o el número de parrillas. Si se trata de una torre con
parrillas de madera, (“de corazón rojo”), este relleno entra dentro de
Hay curvas que permiten obviar la integración numérica: dan K x aZ/l los del tipo salpicadura (“splash”), donde el agua que cae, al incidir
(el Número Característico) en función de l/G y del ∆t l para diferentes en las tablas se divide en gotas más pequeñas, de mayor superficie.
temperaturas del bulbo húmedo, t w , por ejemplo: en el viejo manual la incógnita es el número de emparrillados N, que se puede obtener
“Counter Flow Cooling Towers Performance” de J. F Pritchard Co, que de la expresión
ahorran mucho trabajo. También hay datos en el manual de la marley
Co. “A Comprensive Approach to the Analysis of Cooling Tower Per-
formance”. en la Figura 7 se dan algunos valores en base de aquella
publicación. Son válidos para cualquier tipo de torre. Un método sim-
plificado de la integración numérica se propone en la 5ª edición de siendo 0,07 el aporte del distribuidor de agua, y α y β propios del
Perry. Por la forma simple del diagrama, es posible dividir el campo tipo de emparrillado, que se muestran en la figura 8.
en 4 sectores:
la pérdida de carga, para las parrillas más efectivas, como la G es,
aproximadamente, de 6 Pa cada una con un flujo de aire de 2 kg/s·m 2
y proporcional a G , a lo que se le debe sumar la de separadores de
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gotas y persianas de entrada, que veremos más adelante. las parri-
llas pueden ser de material plástico o de cerámica.

las torres de material plástico, emplean rellenos corrugados o ban-
∆H 1 = valor de (H l -H G ) a la temperatura t 2 + 0,1 (t 1 -t 2 ) cos de “splash”, como el que se muestra en las Figuras 2 y 3. Para
∆H 2 = valor de (H l -H G ) a la temperatura t 2 + 0,4 (t 1 -t 2 ) estos rellenos se necesita determinar la altura de una unidad de difu-
∆H 3 = valor de (H l -H G ) a la temperatura t 1 + 0,1 (t 1 -t 2 ) sión. Pero los primeros varían mucho en superficie específica, de 100
∆H 4 = valor de (H l -H G ) a la temperatura t 1 + 0,1 (t 1 -t 2 ) a 500 m /m , según el fabricante y por ello, a falta de datos indivi-
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duales se debe emplear el coeficiente de transferencia de masa K x ,
l/G varía entre 0,75 y 1,5 y K x aZ/l entre 0,5 y 2,5; según las condicio- referido a la superficie, la superficie específica “a” y el flujo de líquido
nes operativas, groseramente, de modo proporcional al rango e inver- “l” para obtener HdU, para el empaque tipo panal de abeja y otros
samente proporcional a la aproximación. en la Figura 7 se dan valores similares, que son los más efectivos.
de K a Z/l en función de l/G para los rangos de enfriamiento y tempe-
ratura del bulbo húmedo más frecuente y una aproximación de 5 ºC. Para este relleno, panal de abejas, de 250 m /m y l= 2,22 kg/s·m ,
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flujo promedio, K x = 0,016 kg/s·m ∆x se obtiene una HdU = 0,56 m.
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Figura 8 - Emparrillados tipo de torres de madera en los módulos del tipo “splash” compactos, el valor del coeficiente
volumétrico de transferencia de masa K x a varía entre 2 a 3 kg/s·m ∆x
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la pérdida de carga, con l/G entre 1 y 1,2, que es lo normal:
Δp = 9 l + 24 con Δp (Pa/m)
Z Z
los paneles separadores de gotas, Figura 9, se colocan entre el
banco de pulverización y los ventiladores. en general son de tres
deflexiones, como los empleados en equipos de acondicionamiento
de aire industrial. los hay de chapa plegada y de plástico.

Figura 9 - Separadores de gotas

A&G 104 • Tomo XXVI • Vol. 3 • (2016) 351