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potencia de bombeo al distribuidor superior de la torre W l y W G , son los caudales másicos del agua y del aire, kg/s,
1,7 kW por cada 100 m /h, para las alturas normales, 4 m. V el volumen de la torre,
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c l el calor específico del agua kJ/kg·K,
potencia de bombeo desde la pileta a la planta l el flujo de agua, m /s·m ,
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4,5 kW por 100 m /h de agua, cada 10 m de impulsión. Z la altura o recorrido del relleno, m,
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K x el coeficiente total de transferencia de masa kg/s m ∆x,
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en nuestra nota anterior: “Higrometría”, damos las explicaciones nece- a, la superficie específica del relleno, m /m .
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sarias sobre las propiedades del aire húmedo a que nos hemos referido.
Hay una variación de l por la evaporación, pero es irrelevante. Inte-
piletas de enfriamiento: Son aplicables cuando sobra espacio. grando:
consejo útil: No se debe comprar la torre justa, porque no tienen mar- de donde
gen; las torres se calculan para una temperatura del bulbo húmedo
media máxima, que no es el máximo absoluto, lo cual se puede aconte-
cer solamente en ciertos días durante el año. Además, es un área donde
hay mucha competencia comercial y los márgenes de operación segu-
ros se reducen para abaratarlas. Por lo que será necesario y aconseja-
ble pedir torres con una sobre-dimensión de entre 50 y 100 %, debido a la primera integral, es el número de unidades de difusión UdT, para
que estos equipo no para nada caros, si se los compara con los equipos distinguirla de las NTU empleadas en absorción, en la cual esta-
industriales que de ella dependen y se tendrá un servicio seguro. ría dH G en el numerador. También es llamada “Característica de la
Torre”o “Número de merkel” en homenaje al autor de este modelo,
cálculo teórico paradójico por cierto, que emplea, por vez primera, una diferencial de
el cálculo del volumen o altura de relleno necesario no es nada sim- entalpía como fuerza impulsora.
ple. damos un pantallazo del método de ataque al problema.
l/K x a, es la altura de una unidad de difusión HdU.
la altura depende del tipo de empaque u otro dispositivo de contacto
utilizado y de las condiciones operativas. el tratamiento es similar al Puede resolverse numéricamente por el método de los trapecios, divi-
empleado en torres de absorción, pero en este caso, la fuerza impul- diendo la torre en sectores y haciendo los balances calóricos para
sora, se refiere a un gradiente de entalpía entre la entalpía del agua cada uno, con ayuda del diagrama psicométrico, que dimos en nues-
H l y la entalpía del aire no saturado en contacto con ella en la sección tra nota anterior. G no aparece explícitamente, pero surge de H G2 -H G1
considerada, a menor temperatura, H G (kJ/kg). y l. la integración numérica requiere, previamente, de un balance
energético, válido entre dos secciones cualesquiera:
en un tramo de torre dz, el agua pierde el calor W l ·c l ·dt l que se traduce
en un aumento de la humedad y la entalpía del aire, por transferencia lc l (t 1 -t 2 ) = G (H G2 -H G1 ) de donde
de masa K·a(H l -H G ) dV. Igualando y dividiendo por el área de la torre:

K x ·a(H l -H G )dZ = lc l dt l

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Figura 6 - Diagrama de Merkel de una torre de enfriamiento G es el flujo de aire, kg/s·m . la primera expresión anterior, cuando 2
es una sección cualquiera, es la “recta de operación” en el diagrama
H versus t, de coeficiente angular l/G que se muestra en la Figura 6,

Figura 7

350 A&G 104 • Tomo XXVI • Vol. 3 • (2016)